是可以查到的比较完整地介绍煤气工程设计方面的书籍,译自日本《城市煤气工业》部分章节。详细介绍了曼型柜的构造、施工安装程序和施工进度计划,并以日本所建的煤气柜为例,介绍了曼型煤气柜的抗风抗震设计。在该算例中,干式煤气柜风压力计算公式为q一c、120而,这与我国建筑结构荷载规范中风压计算方法不同。同时,该文献仅给出了风压作用下立柱的内力计算公式,对抗风环如何设计并未提及。
姜德进(1985)把风荷载作用下变形最大的部分(这一部分柜体构件宽度取圆环长度的1/5)柜体视作上部支承于顶板、下部支承于基础的立柱来考虑,考虑柜体立柱对圆环的弹性支持,先求出一个集中力作用下圆环内力和弹性支持反力,然后用影响线及叠加原理,即可求出全部风荷载作用下圆环上的内力和支承反力:
其中,:为抗风环半径,h为抗风环间距,wo为计算风压值。式 (l.1)、 (1.2)适用于2。之18的曼型气柜,但刀M、。。的计算比较复杂,该公式使用不方便。
游理华、吴惠弼等(1989一1992)对曼型煤气柜的计算理论和方法进行了研究,建立了内压和风压作用下的有限元模型,分析表明在内压作用下侧板的变形呈柱面弯曲变形规律,并根据这一规律由板的基本方程推导了侧壁板挠度和应力计算的近似公式,该公式比当时由重钢院给出的近似计算公式精度高。但是,在建立侧壁板的力学模型时,忽略了L型钢间的缝隙,这样侧板竖向承载力降低很少,与实际结构受力性能不符。同时,在中把柜顶析架简化为平面梁,并且不考虑柜顶板的作用,风载作用下立柱最大弯矩在立柱的顶端,柜顶的最大位移只有7.159~,这对于一高度达80米的悬臂结构来说是非常小的,这一结论值得商榷。
郑史雄(2005)对某大型干式煤气柜进行了风洞试验,测量出其在模拟大气边界层紊流下的风压分布系数,该系数均小于《建筑结构荷载规范》表7.3.1中所规定的值,筒体的体型系数约为规定值的70%。同时,考虑相邻柜体或高大建筑物对煤气柜筒体的体型系数的影响,试验结果表明该影响多为放大作用,但其平均放大系数不大于1.55。最后,对各国规范对阵风影响系数的算法进行了讨论,建议在煤气柜设计时,阵风影响系数可偏安全取为1.8。黄斌、毛文药(2006)利用几何非线性有限元法,对大型干式煤气柜顶盖进行了几何非线性全过程分析,得到了柜顶结构的临界荷载。研究表明,钢板在很大程度上提高了柜顶网壳的刚度,增强了网壳的稳定性。
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